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Q460C高強(qiáng)板哪里賣

Q460C高強(qiáng)鋼板的焊接工用氬氣/ 二氧化碳精混合氣體保護(hù)焊進(jìn)行打底焊接,采用氬氣/ 二氧化碳混合氣體保護(hù)焊進(jìn)行填充、福建三明本地蓋面焊接,按照下列步驟進(jìn)行操作:(I)焊接工藝參數(shù)的確定:焊接時采用較小的線能量,宜不超過12kJ/cm,設(shè)定氣體流量、福建三明本地焊接速度;(2)焊前準(zhǔn)備:a)制備坡口,對焊件待焊接區(qū)以及近焊縫區(qū)母材進(jìn)行清理,確保無影響焊接質(zhì)量的外部因素;b)將需要焊接的母材進(jìn)行對口拼裝點固,應(yīng)確保母材焊接區(qū)及近焊縫區(qū)無影響焊接質(zhì)量的缺陷;c)對口點固焊所使用的焊絲、福建三明本地焊接工藝與氬氣/ 二氧化碳混合氣體打底焊相同;d)焊絲干伸長度為15~20mm ;(3)裝配定位焊接要求:定位焊所使用的焊接材料應(yīng)與焊接同類型的材料相同,定位焊焊縫長度一般不小于40mm,焊縫厚度不宜超過焊縫設(shè)計厚度的2/3 ;](4)氬氣/ 二氧化碳混合氣體保護(hù)焊打底焊接,打底焊焊接參數(shù)如下:焊絲選用Φ 1.2mm,型號為ER55-D2,混合氣體比例為Ar =CO2 = 85%:15%,氣體流量 16 ~20L/min ;當(dāng)氣溫低于5°C時,應(yīng)對待施焊區(qū)進(jìn)行預(yù)熱,預(yù)熱溫度不低于80°C,預(yù)熱的加熱區(qū)應(yīng)在焊接坡口兩側(cè),寬度應(yīng)各為焊接施焊處厚度的1.5倍以上,且不小于100mm;焊接電流為140?160A,焊接電弧電壓為16?18V,焊接速度為20~22cm/min ;混合氣體保護(hù)焊打底單道焊縫厚度不大于5_ ;(5)氬氣/ 二氧化碳混合氣體保護(hù)焊填充、福建三明本地蓋面焊接,焊接參數(shù)如下:焊絲選用Φ 1.2mm,型號為ER55-D2,混合氣體比例為Ar =CO2 = 85%:15%,氣體流量16~20L/min,焊道數(shù)為填充一道,蓋面一道;焊接電流為200?220A,電弧電壓為22?24V,焊接速度為27?29cm/min,線能量不大于12kJ/cm ;填充焊道金屬厚度不大于6mm ;蓋面焊道寬度不大于16mm ;蓋面焊接和填充焊接過程中,焊道的層間溫度不應(yīng)超過220°C~250°C。進(jìn)一步,所述步驟(4)、福建三明本地(5)中,焊接電源選擇為松下KR I1-500。再進(jìn)一步,在所述步驟(4)采用混合氣體保護(hù)焊進(jìn)行打底。在所述步驟(5)中,蓋面焊接時需進(jìn)行擺動,擺動幅度不大于10mm。所述步驟(5)中,焊接線能量不大于12kJ/cm。在所述步驟(2)中,制備坡口時,在坡口兩側(cè)25_范圍內(nèi)應(yīng)顯露金屬光澤。在所述步驟(5)中,焊接層間溫度不應(yīng)超過250°C。本發(fā)明的構(gòu)思為:Q460C鋼材的使用可以對產(chǎn)品設(shè)計進(jìn)行優(yōu)化,減少產(chǎn)品本體重量,減少基礎(chǔ)設(shè)施施工成本,大大提高經(jīng)濟(jì)效益。



Q690D屬于高強(qiáng)鋼板。其中Q代表屈服強(qiáng)度,690代表屈服強(qiáng)度值,D代表鋼板的等級。廣泛應(yīng)用于煤礦機(jī)械、福建三明本地工程機(jī)械,如液壓支架、福建三明本地港口起重機(jī)、福建三明本地平板運(yùn)輸車。常見的鋼板質(zhì)量等級分別為A、福建三明本地B、福建三明本地C、福建三明本地D、福建三明本地E。D級鋼板的沖擊為﹣20°C。Q690D可稱為屈服強(qiáng)度690Mpa的耐低溫高強(qiáng)鋼。Q690D鋼板較高的屈服強(qiáng)度和抗拉強(qiáng)度,廣泛應(yīng)用于煤礦機(jī)械、福建三明本地工程機(jī)械,如液壓支架、福建三明本地港口起重機(jī)、福建三明本地平板運(yùn)輸車。產(chǎn)地:舞鋼、福建三明本地新鋼、福建三明本地濟(jì)鋼、福建三明本地湘鋼、福建三明本地鄂鋼交貨狀態(tài):調(diào)質(zhì)執(zhí)行標(biāo)準(zhǔn):GB/T1591-2008,GB/T16270-2009




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為了得到高強(qiáng)鋼板的滯回性能,對Q460C高強(qiáng)度結(jié)構(gòu)鋼材的單調(diào)和循環(huán)加載性能進(jìn)行了試驗研究.試驗包括3個單調(diào)拉伸、福建三明3個單調(diào)壓縮和10個不同加載制度的循環(huán)加載,得到了單調(diào)和循環(huán)加載的應(yīng)力-應(yīng)變曲線;分析了單調(diào)和循環(huán)加載下的宏觀試驗現(xiàn)象以及斷口的電鏡掃描結(jié)果.基于Ramberg-Osgood公式,對各種循環(huán)荷載下鋼材的骨架曲線進(jìn)行了擬合,得到了對于高強(qiáng)度結(jié)構(gòu)鋼材Q460C普遍適用的循環(huán)骨架曲線公式,并將其中的對稱循環(huán)加載骨架曲線和單調(diào)加載曲線進(jìn)行了比較;在Chaboche鋼材塑性本構(gòu)模型的基礎(chǔ)上,通過試驗標(biāo)定了材料模型參數(shù),結(jié)合有限元程序ABAQUS對6種加載制度的循環(huán)加載試驗進(jìn)行了有限元模擬,模擬結(jié)果與試驗結(jié)果吻合很好。




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