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從拉伸試驗(yàn)結(jié)果可知，兩種方案的拉伸試樣全部斷在母材，說(shuō)明焊縫的抗拉強(qiáng)度高于母材；彎曲試驗(yàn)全部合格，說(shuō)明焊縫的塑性較好。根據(jù)表5中的沖擊韌性試驗(yàn)結(jié)果可知，方案Ⅰ的沖擊韌性明顯高于方案Ⅱ，證明方案Ⅰ的焊后熱處理規(guī)范比較理想，高溫回火不僅達(dá)到了改善接頭組織和性能目的，而且使韌性與強(qiáng)度配合適當(dāng)。從室溫機(jī)械性能結(jié)果可知，所的兩種焊接工藝方案均可用于現(xiàn)場(chǎng)施工。方案Ⅰ采用了與母材成分接近的焊條，焊縫性能同母材匹配，焊縫應(yīng)具有較高的熱強(qiáng)性，焊縫在高溫下長(zhǎng)期使用不易破壞。難點(diǎn)是焊后熱處理規(guī)范較為嚴(yán)格，回火溫度和保溫時(shí)間及加熱和冷卻速度控制不當(dāng)反而會(huì)引起焊縫性能下降。方案Ⅱ采用了奧氏體不銹鋼焊條施焊，雖然可以省去焊后熱處理，但由于焊縫與母材膨脹系數(shù)不同，長(zhǎng)期高溫工作時(shí)可發(fā)生碳的擴(kuò)散遷移現(xiàn)象，容易導(dǎo)致焊縫在熔合區(qū)發(fā)生破壞。因此，從使用可靠性考慮，現(xiàn)場(chǎng)采用方案Ⅰ施焊更為穩(wěn)妥。4 結(jié)論15CrMo鋼厚壁高壓管的焊接采用兩種焊接方案均為可行。為了保證焊縫性能同母材匹配且具有較高的熱強(qiáng)性，采用方案Ⅰ效果更佳，關(guān)鍵是要嚴(yán)格控制焊后熱處理工藝。方案Ⅱ雖可省去焊后熱處理，但焊縫在高溫下發(fā)生碳的遷移擴(kuò)散而導(dǎo)致焊縫破壞的可能性不容忽視，因此，只有在焊后無(wú)法進(jìn)行熱處理時(shí)才慎重采用。圓鋼
35CrMo合金結(jié)構(gòu)鋼，有很高的靜力強(qiáng)度、西藏同城沖擊韌性及較高的疲勞極限，淬透性較40Cr高，高溫下有高的蠕變強(qiáng)度與持久強(qiáng)度，長(zhǎng)期工作溫度可達(dá) 500℃；冷變形時(shí)塑性中等，焊接性差。低溫至-110攝氏度，并具有高的靜強(qiáng)度、西藏同城沖擊韌度及較高的疲勞強(qiáng)度、西藏同城淬透性良好，無(wú)過(guò)熱傾向，淬火變形小，冷變形時(shí)塑性尚可，切削加工性中等，但有 類(lèi)回火脆性，焊接性不好，焊前需預(yù)熱至150~400攝氏度，焊后熱處理以應(yīng)力，一般在調(diào)質(zhì)處理后使用，也可在高中頻表面淬火或淬火及低、西藏同城中溫回火后使用。舞鋼生產(chǎn)執(zhí)行標(biāo)準(zhǔn)：GB/T11251-2009、西藏同城舞鋼企業(yè)標(biāo)準(zhǔn)、西藏同城軍工標(biāo)準(zhǔn)、西藏同城交貨狀態(tài)：正火或正火＋回火、西藏同城調(diào)質(zhì)。圓鋼
用于制造承受沖擊、西藏彎扭、西藏附近高載荷的各種機(jī)器中的重要零件，如軋鋼機(jī)人字齒輪、西藏附近曲軸、西藏附近錘桿、西藏附近連桿、西藏附近緊固件，汽輪發(fā)動(dòng)機(jī)主軸、西藏附近車(chē)軸，發(fā)動(dòng)機(jī)傳動(dòng)零件，大型電動(dòng)機(jī)軸，石油機(jī)械中的穿孔器，工作溫度低于400攝氏度的鍋爐用螺栓，低于510攝氏度的螺母，化工機(jī)械中高壓無(wú)縫厚壁的導(dǎo)管（溫度450~500攝氏度，無(wú)腐蝕性介質(zhì)）等；還可代替40CrNi用于制造高載荷傳動(dòng)軸、西藏附近汽輪發(fā)動(dòng)機(jī)轉(zhuǎn)子、西藏附近大截面齒輪、西藏附近支承軸（直徑小于500MM）等；工藝上的設(shè)備材料、西藏附近管材、西藏附近焊材等等。用作在高負(fù)荷下工作的重要結(jié)構(gòu)件，如車(chē)輛和發(fā)動(dòng)機(jī)的傳動(dòng)件；汽輪發(fā)電機(jī)的轉(zhuǎn)子、西藏附近主軸、西藏附近重載荷的傳動(dòng)軸，大斷面零件。圓鋼
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