針對該成分設(shè)計低合金高強(qiáng)鋼的奧氏體熱變形行為,石油裂化管輥式淬火機(jī)高平直度板形控制技隨著鋼頂管直徑和頂進(jìn)距離的不斷增大?；跓崮M實驗機(jī)單道次和雙道次熱模擬實驗,分析研究了實驗鋼的動態(tài)與靜態(tài)再結(jié)晶過程。研究結(jié)果表明,石油裂化管實驗鋼只有在較低變形速率和較高溫度下才會發(fā)生動態(tài)再結(jié)晶行為,而在通常的軋制速度和溫度下只發(fā)生動態(tài)回復(fù)過程：同時結(jié)合變形溫度、應(yīng)變速率、變形程度建立了該實驗鋼的變形抗力模型。進(jìn)一步的研究表明,實驗鋼在1100℃以上變形,10內(nèi)能夠發(fā)生完全的靜態(tài)再結(jié)晶；950℃以下石油裂化管變形靜態(tài)再結(jié)晶過程進(jìn)行緩慢。分析研究為實驗鋼的線控制軋制工藝提供了參考依據(jù)。3針對Q690高強(qiáng)鋼的組織及性能要求,深入分析了淬火工藝參數(shù)、石油管回火工藝參數(shù)對力學(xué)性能的影響規(guī)律。分析表明,Q690實驗鋼 淬火溫度為930℃,淬火保溫時間隨板厚的增加而延長。高溫回火區(qū)間內(nèi)隨加熱溫度的提高和保溫時間的延長,強(qiáng)度降低,伸長率及低溫沖擊功呈現(xiàn)增大趨勢。分析研究為制定合理的熱處理工藝提供了參考。