澆口杯或直澆道設(shè)計不當(dāng)，以致澆注時卷入空氣造成金屬液氧化，這通常是由于湍流引起的，隨著金屬液表面氧化膜的不斷積累會引起粘砂。安裝前應(yīng)使下部結(jié)構(gòu)的標高和水平度滿足設(shè)計要求。支座四角高差不大于1L。支座中心線應(yīng)與主梁中心線及下部結(jié)構(gòu)安裝線重合 選用支座時應(yīng)注意支座的類型，即雙向活動型、單向活動型、固定型。減震支座的約束方向都給以位移和剛度，是為了工程減震的需要 鋼鉸支座型系列抗震拉壓支座包括固定支座,單向活動支座,雙向活動支座三種型式,支座規(guī)格分為22個等級,支座豎向設(shè)計承載力,設(shè)計轉(zhuǎn)角,摩擦系數(shù)均按相關(guān)標準要求設(shè)計 可承受豎向載荷；具有抗豎向拉力的性能，保證豎向*震時上下結(jié)構(gòu)不脫節(jié)；具有抗水平力的性能，保證水平*震時結(jié)構(gòu)不脫落；可適應(yīng)徑向、環(huán)向的位移要求；可適應(yīng)任意方向的轉(zhuǎn)角要求；減震支座具有良好的減震性能；支座通過球面?zhèn)髁Γ怀霈F(xiàn)力的縮頸現(xiàn)象，作用在上、下結(jié)構(gòu)的反力比較均勻；支座不用橡膠承壓，不存在橡膠老化對支座的影響，使用壽命長 柱內(nèi)配筋應(yīng)參考本支座設(shè)計時的研究分析結(jié)果，即在自柱頂沿柱軸線方向柱腳方向的0.25b至0.6b的高度范圍內(nèi)（b為柱截面寬度）。

可以看出當(dāng)支座轉(zhuǎn)動后，支座承受拉力的兩個作用面（見G處、H處）仍為球面結(jié)合，支座承受水平力的兩個作用面（見G處、H處）也仍為球面結(jié)合，在這種情況下，支座在承受拉力和剪力時皆為球面?zhèn)髁Γ淮嬖谄d或應(yīng)力集中，不破壞原有的傳力狀況，保證結(jié)構(gòu)，且仍可繞設(shè)定的轉(zhuǎn)動中心O轉(zhuǎn)動。 通過以上比較可知，大轉(zhuǎn)角網(wǎng)架球型鋼支座不僅具有良好的受力、傳力性能和轉(zhuǎn)動性能?；瑒映善枫q支座根據(jù)公路橋梁抗震細則（JTGB02-01-2008）中第10.2條中關(guān)于減隔震裝置的說明，常用的減隔震支座裝  置分為整體型和分離型兩類。目前常用的整體型減隔震裝置有：鉛芯橡膠支座、高阻尼橡膠支座、摩擦擺式減隔 震支座；目前常用的分離型減隔震裝置有：橡膠支座+金屬阻尼器、橡膠支座+摩擦阻尼器、橡膠支座+黏性材料 阻尼器。目前設(shè)計人員普遍存在兩個誤區(qū)，其一：抗震分析時一味的考慮用橋墩的塑性能力耗散*震效應(yīng)，忽略增設(shè) 減隔震支座的設(shè)計思路；其二：由于設(shè)計人員對減隔震支座的模擬方式不清楚，造成潛意識里回避減隔震支座的 采用。本文考慮上述兩點對公路橋梁抗震細則（JTGB02-01-2008）第10.2條中涉及的減隔震支座模擬進行說 明。限于篇幅，本文僅對整體型減隔震裝置進行敘述。