耐磨襯板的合金經(jīng)熱處理后組織均勻，析出相數(shù)量增多且更加細(xì)小彌散；熱處理后合金硬度和抗壓強(qiáng)度降低、相對(duì)壓縮率增加、塑性改善，其綜合力學(xué)性能；熱處理后合金的電化學(xué)腐蝕極化曲線(xiàn)特征值發(fā)生顯著變化，Icrit和鈍化電流顯著增大，擊穿電位Eb增加，表明合金耐腐蝕性能增強(qiáng)。 　　硬度測(cè)試、壓縮試驗(yàn)及電化學(xué)腐蝕等，研究熱處理對(duì)耐磨襯板材料的金相組織和性能的影響。采用電子束熔化焊、電子束熔-釬焊和電子束阻隔熔化焊方法來(lái)實(shí)現(xiàn)耐磨襯板與異種金屬之間的連接。研究發(fā)現(xiàn)耐磨襯板連接界面處產(chǎn)生的脆性金屬間化合物是影響接頭性能的關(guān)鍵因素。 　　采用電子束直接熔化焊時(shí),接頭界面會(huì)產(chǎn)生貫穿性裂紋導(dǎo)致焊縫直接斷裂。電子束熔-釬焊中利用熔化的不銹鋼潤(rùn)濕未熔化的合金母材,有效控制了液-固界面反應(yīng),實(shí)現(xiàn)冶金結(jié)合。在耐磨襯板的合金與反應(yīng)區(qū)形成厚度20m的擴(kuò)散層,在接頭中未發(fā)現(xiàn)有金屬間化合物相的產(chǎn)生。 　　電子束熔釬焊接頭的抗拉強(qiáng)度達(dá)到200MPa。當(dāng)Ti質(zhì)量分?jǐn)?shù)由0增加至0.28％～0.38％范圍內(nèi)時(shí)，夾雜物得到有效細(xì)化，尺寸小于2m的夾雜物比例大幅度，促進(jìn)了針狀鐵素的形核。當(dāng)Ti過(guò)量時(shí)，小于2m的夾雜物比例迅速降低，貝氏體轉(zhuǎn)變成為主導(dǎo)。

　　隨著保溫時(shí)間的增加，初生-Al不斷球化，淬火組織也越圓整,耐磨襯板基體合金平均晶粒尺寸為89~132m，晶粒組織的球化和粗化過(guò)程同時(shí)進(jìn)行，在590～600℃區(qū)間，有利于均勻、細(xì)小的近球形組織的形成，保溫20～40min的晶粒組織的圓度及平均晶粒尺寸較為理想，二次加熱條件下晶粒尺寸減小30～40m。 　　二次加熱過(guò)程中，隨著保溫溫度的升高，組織轉(zhuǎn)變速度加快，耐磨板的晶粒粗化速率常數(shù)為1196m3/s,合金中大量?jī)?nèi)生形核和固－液界面成分過(guò)冷的降低有利于上述組織的形成。在二次加熱過(guò)程中，發(fā)生了一定的球化，耐磨襯板的晶粒長(zhǎng)大能增加約50%，從而對(duì)二次加熱過(guò)程中晶粒迅速長(zhǎng)大的行為起到了顯著的作用。 　　的過(guò)程中，會(huì)對(duì)其編制工藝產(chǎn)生重要影響的就是它的疏密程度和粉體的體積，所以要通過(guò)相應(yīng)的方式所需的疏密程度，并且以適合的工藝進(jìn)行編制。計(jì)算結(jié)果表明，在屏蔽物核心點(diǎn)處兩種計(jì)算辦法所得的結(jié)果比較靠近，而且用簡(jiǎn)化的同軸圓來(lái)計(jì)算屏蔽物核心處的屏蔽效能是可行的；絲緯線(xiàn)直徑公差和根數(shù)的變動(dòng)，導(dǎo)致了緯線(xiàn)的變型量增大，使得編制過(guò)程中極易導(dǎo)致斷絲現(xiàn)象。 　　由此可見(jiàn)，的的疏密程度必須恰到好處才可以，絲之間的力沒(méi)有改變，緯線(xiàn)的變型量增大的情況下要求打緯力也要增加。正是因?yàn)槿绱耍瑴p小線(xiàn)之間的摩擦編制工藝的關(guān)鍵。編制過(guò)程中，較為常用的方法是正交口編制和反交口編制兩種；片小，但緯線(xiàn)堅(jiān)固性差，很容易顯來(lái)脫絲現(xiàn)象；而反交口編制堅(jiān)固性大，片軟而韌度，但容易顯來(lái)亮點(diǎn)。