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高錳鋼板隨著冷軋變形量增加,Mn13的強(qiáng)度、湖南郴州表面硬度及屈強(qiáng)比都明顯增加?！陡吒遱teel》當(dāng)變形量由0增加至38.3％時,鋼的抗拉強(qiáng)度、湖南郴州表面硬度(HB)值和屈強(qiáng)比分別由1 030 MPa,305和0.50提高至1 450 MPa,460和0.79,同時伸長率由28％降至2.5％。Mn13加工硬化過程中,沒有發(fā)生馬氏體轉(zhuǎn)變,形變孿晶的數(shù)量和位錯密度增加,大量的形變孿晶、湖南郴州高密度位錯是Mn13鋼產(chǎn)生加工硬化的主要原因。對低碳鋼進(jìn)行冷軋變形,研究退火溫度與退火時間對不同冷軋變形量低碳鋼微觀組織和力學(xué)性能的影響。結(jié)果表明,隨著冷軋變形量的增加,低碳鋼的屈服強(qiáng)度和抗拉強(qiáng)度升高,伸長率降低。在相同退火制度下,隨著變形量的增加,低碳鋼的伸長率先增加后降低。




高錳耐磨鋼的含碳量高，碳的質(zhì)量分?jǐn)?shù)達(dá)wC＝0.9％～1.45％，wMn＝11％～14％。由于高錳耐磨鋼極易冷變形強(qiáng)化，很難進(jìn)行切削加工，因此高錳耐磨鋼件大多是鑄態(tài)的。但在2002年上海有人開發(fā)生產(chǎn)了Mn13的軋制鋼板。性能遠(yuǎn)高于鑄件和一般耐磨鋼。由字母“ZG”（表示鑄鋼）后附元素符號Mn及其含量百分?jǐn)?shù)表示。GB/T 5680—1998共包含五個牌號：ZGMn13－1 、湖南郴州當(dāng)?shù)豘GMn 13－2、湖南郴州當(dāng)?shù)豘GMn 13－3 、湖南郴州當(dāng)?shù)豘GMn 13－4、湖南郴州當(dāng)?shù)豘GMn 13－5 ，這五個牌號的成分與性能稍有差異。相對應(yīng)的國外牌號 EN：X120Mn12、湖南郴州當(dāng)?shù)谼IN：1.3401、湖南郴州當(dāng)?shù)谹STM：A128等Mn13軋制鋼板還沒有國標(biāo)，只有太鋼的企業(yè)標(biāo)準(zhǔn)Q/TX046-2009。高錳鋼板



高錳鋼板是指含碳量為0.9％～1.3％，含錳量為11.0％～14.0％的鑄鋼，即ZGMn13。此材料在1000～1100 ℃之間為單一奧氏體組織，為保持此組織，需高溫淬火，即在1100～1050 ℃間的溫度內(nèi)立即水淬至常溫。目前我國很多拋丸機(jī)襯板都采用ZGMn13高錳鋼材料。鑄鋼錳13拋丸機(jī)護(hù)板使用時要承受一定的沖擊和鋼丸磨料磨損，因此鑄鋼錳13應(yīng)該具有良好的抗磨性能和一定的沖擊韌度。鑄鋼錳13奧氏體高錳鋼的沖擊韌性很高，原始硬度不超過230HB，但是在高的沖擊負(fù)荷作用下，工件表面層能產(chǎn)生硬化效應(yīng)，其表面硬度可達(dá)42—48HRC，而鑄鋼錳13拋丸機(jī)護(hù)板中心仍保持優(yōu)良的韌性。但使用時鋼丸量不夠，奧氏體高錳鋼表面沖擊硬化效應(yīng)不能充分產(chǎn)生，達(dá)不到高硬度，則拋丸機(jī)襯板很快磨損。同時高錳鋼護(hù)板的屈服極限較低，在使用中，尤其是使用前期工件易發(fā)生塑性變形。另外拋丸機(jī)護(hù)板和鋼丸之間還存在硬度匹配問題，研磨介質(zhì)硬度一般應(yīng)高于拋丸機(jī)護(hù)板，但目前很多拋丸機(jī)護(hù)板采用的低鉻護(hù)板、湖南郴州高鉻護(hù)板的硬度大大高于鑄鋼錳13襯板的硬度。鑄鋼錳13拋丸機(jī)護(hù)板在低沖擊負(fù)荷下的上述不足常導(dǎo)致護(hù)板的韌性有余而耐磨性不夠，磨損失效快，而且變形嚴(yán)重，致使工作壽命短。




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