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作為新型超低溫用鋼,65錳鋼板高錳奧氏體鋼因的力學(xué)性能和經(jīng)濟(jì)的造價(jià)而具有廣范的應(yīng)用前景。對(duì)高錳奧氏體鋼的工程使用而言,保證焊縫金屬的力學(xué)性能同樣重要,因此,配套焊接材料的研發(fā)是關(guān)鍵。
本研究從合金元素對(duì)熔敷金屬組織類型、機(jī)械穩(wěn)定性和凝固裂紋敏感性的影響等方面考慮,設(shè)計(jì)了一種全奧氏體組織類型的高錳鋼熔敷金屬,其成分體系為C:0.2～0.5%、Mn:20.0～24.0%、Ni+Cr:4.0～8.0%,在此成分體系下熔敷金屬具有良好的機(jī)械穩(wěn)定性和低凝固裂紋敏感性。根據(jù)成分體系研制了高錳鋼用實(shí)芯焊絲、金屬粉型藥芯焊絲和電焊條以及埋弧焊劑,并分別采用鎢極氬弧焊、65mn錳冷軋鋼板埋弧焊和手工電弧焊制備了高錳鋼熔敷金屬,采用常溫拉伸、-196°C沖擊和OM、EBSD、XRD等試驗(yàn)方法對(duì)熔敷金屬的力學(xué)性能和觀組織進(jìn)行了詳細(xì)的分析。力學(xué)性能分析結(jié)果顯示,熔敷金屬的屈服強(qiáng)度為323～495MPa,抗拉強(qiáng)度為600～732MPa,斷后伸長(zhǎng)率為36.0%～39.0%,-196°C平均沖擊值為41～68J。熔敷金屬觀組織分析結(jié)果顯示,組織類型為全奧氏體,呈胞狀樹枝晶結(jié)構(gòu),C、Mn、S等元素存在一定程度的顯偏析,組織中存在大量Al2O3、SiO2、MnS類型的夾雜物。
熔敷金屬良好的超低溫沖擊韌性主要緣于其全奧氏體組織類型,熔敷金屬在沖擊變形過(guò)程中發(fā)生馬氏體轉(zhuǎn)變（γ→ε-M→α’-M）,65錳冷軋鋼板也在一定程度上提高了低溫沖擊功,熔敷金屬中直徑>0.5μm的夾雜物密度較低,是保持低溫韌性的另一個(gè)關(guān)鍵因素,而C元素在一次奧氏體相的偏析則會(huì)致使組織發(fā)生低溫脆斷。采用金屬粉型藥芯焊絲和電焊條制備了高錳低溫鋼焊接接頭,接頭中焊縫金屬的屈服強(qiáng)度為468～489MPa,抗拉強(qiáng)度為700～736MPa,斷后伸長(zhǎng)率分別為37.0%～37.5%,-196°C平均沖擊值為68～83J,焊縫金屬具有良好的力學(xué)性能,焊接材料與高錳低溫鋼匹配性較好。
眾鑫42crmo冷軋耐磨錳鋼板圓鋼金屬材料(河池市分公司)實(shí)行了先進(jìn)的流水線作業(yè)流程，引進(jìn)了多組先進(jìn)的進(jìn)口 45#特厚板材大型生產(chǎn)設(shè)備。同時(shí)對(duì) 45#特厚板材原材料實(shí)行擇優(yōu)采購(gòu)，定期招標(biāo)，為確保產(chǎn)品質(zhì)量奠定了堅(jiān)實(shí)的基礎(chǔ)。我們本著：“視客戶為親友 供客戶之所需”的原則，真誠(chéng)為您提供服務(wù)，助力事業(yè)發(fā)展騰飛！先求做精，再求做大，是我們公司為之奮斗的目標(biāo)，只有這樣，才能在當(dāng)今這個(gè) 45#特厚板材產(chǎn)品日新月異的時(shí)代站住腳跟。
目前,隨著第三代汽車用現(xiàn)金高強(qiáng)65錳鋼板的開發(fā),越來(lái)越多的高品質(zhì)中錳鋼出現(xiàn)。中錳鋼內(nèi)有大量亞穩(wěn)奧氏體組織,在變形過(guò)程中伴隨著相變的發(fā)生,能夠提高材料的強(qiáng)度和塑性。但目前科研人員大多聚焦在中錳鋼成分及組織調(diào)控方面,對(duì)于中錳鋼實(shí)際應(yīng)用鮮有關(guān)注。本文基于原位掃描電鏡觀察,DIC光學(xué)實(shí)驗(yàn)觀察,XRD檢測(cè)分析及不同應(yīng)變量樣品的透射電鏡觀察分析研究了5Mn中錳鋼單軸拉伸過(guò)程中的變形機(jī)理,結(jié)合觀組織表征、力學(xué)性能測(cè)試和仿真分析,探索中錳鋼成形性能、強(qiáng)韌化機(jī)理及實(shí)際生產(chǎn)可行性。
5Mn中錳鋼強(qiáng)塑積可達(dá)到30GPa.%以上,基體為鐵素體及奧氏體組織,可能存在冷軋及熱處理引入的少量板條馬氏體,其中奧氏體分為大晶粒和小晶粒兩種類型,大晶粒奧氏體穩(wěn)定性低于小晶粒奧氏體。單軸拉伸過(guò)程中,屈服階段奧氏體向馬氏體轉(zhuǎn)變的轉(zhuǎn)變量較少,因此呂德斯應(yīng)變僅為1%左右（遠(yuǎn)低于同類中錳鋼）,屈服結(jié)束后較多大晶粒奧氏體發(fā)生相變,20%變形后大量小晶粒奧氏體發(fā)生相變。由于奧氏體晶粒較小,因此相變產(chǎn)生的可動(dòng)位錯(cuò)數(shù)量適中,產(chǎn)生連續(xù)傳播的A型PLC帶。部分大晶粒奧氏體在變形過(guò)程中出現(xiàn)層錯(cuò),其相變過(guò)程為奧氏體—ε馬氏體—α’-馬氏體。本文通過(guò)埃里克森杯突實(shí)驗(yàn),擴(kuò)孔實(shí)驗(yàn)及成形極限實(shí)驗(yàn)研究了5Mn中錳鋼的成形性能。65mn錳冷軋鋼板鋼擁有良好的杯突性能,在光潔區(qū)域杯突值可達(dá)到12mm以上。實(shí)驗(yàn)采用激光切割,線切割及沖孔三種預(yù)制孔加工工藝研究制孔工藝對(duì)擴(kuò)孔性能的影響,結(jié)果顯示線切割制孔樣擴(kuò)孔性能 ,激光切割制孔樣擴(kuò)孔性能為穩(wěn)定,沖孔樣由于沖孔過(guò)程中局部材料存在相變及加工硬化,因此擴(kuò)孔性能
將成形實(shí)驗(yàn)數(shù)據(jù)與Keeler公式結(jié)合計(jì)算得到材料的成形極限圖,結(jié)果顯示Keeler公式計(jì)算所得成形極限圖與實(shí)測(cè)值較為接近,可用于5Mn鋼的成形極限計(jì)算。65錳冷軋鋼板此外,為了研究剪切工藝對(duì)中錳鋼力學(xué)性能的影響,本文分別采用0.03t、0.05t、0.067t、0.10t、0.12t（t為板料厚度）五種不同間隙進(jìn)行沖裁,發(fā)現(xiàn)間隙為0.03t時(shí)5Mn中錳鋼邊部形貌 ,毛刺小且邊部影響區(qū)淺,力學(xué)性能也為優(yōu)異。0.12t間隙樣對(duì)應(yīng)毛刺 且邊部硬化為嚴(yán)重,因此力學(xué)性能差。為進(jìn)一步探究剪切工藝對(duì)5Mn鋼力學(xué)性能的影響,增加激光及線切割樣進(jìn)行對(duì)比。結(jié)果顯示激光切割同樣存在邊部硬化情況,但影響區(qū)很窄,對(duì)力學(xué)性能影響極小。
65mn錳冷軋鋼板·線切割對(duì)材料邊部形貌基本無(wú)影響,對(duì)應(yīng)了 力學(xué)性能。后,為探究5Mn鋼的實(shí)際應(yīng)用潛力,進(jìn)行了汽車零件進(jìn)氣端錐的試制及仿真分析。試制結(jié)果顯示,5Mn鋼可滿足零件現(xiàn)有制造工藝要求,9道工序后未出現(xiàn)開裂情況,與現(xiàn)用材料304不銹鋼持平。通過(guò)Autoform軟件進(jìn)行仿真分析,結(jié)合成形極限分布分析,證明中錳鋼成形性能優(yōu)異,總體可滿足零件生產(chǎn)要求。
為了減少馬氏體中錳鋼因韌塑性能不足而產(chǎn)生的開裂和磨損失效,本文利用淬火-配分（Q&P）工藝在馬氏體中錳鋼基體中引入一定體積分?jǐn)?shù)殘余奧氏體,借助OM、SEM觀察觀組織形貌,采用TEM、EBSD、XRD等技術(shù)分析殘余奧氏體形貌65錳冷軋鋼板、分布與體積分?jǐn)?shù),使用硬度計(jì)、65錳鋼板拉伸試驗(yàn)機(jī)測(cè)試鋼的強(qiáng)韌性能,借助磨粒磨損試驗(yàn)機(jī)測(cè)試鋼的抗磨損性能。研究了不同冷卻速率對(duì)相變行為的影響,淬火-配分（Q&P）工藝對(duì)組織演變、強(qiáng)度及磨損性能的影響。
