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在電磁連鑄中(EMC)，在結(jié)晶器外水平繞一線圈，并通以交流電。垂直磁場(chǎng)和鑄件內(nèi)感生的水平方向的次級(jí)電流相互作用產(chǎn)生的勞倫茲(Lorenz)力即使交流電流方向改變也總是向內(nèi)的。這樣，對(duì)初始坯殼總形成一個(gè)束緊的力，并支撐著坯殼，初始坯殼與結(jié)晶器表面間的間隙就增大，從結(jié)晶器吸收的熱量下降，實(shí)現(xiàn)了緩冷。由于較低的冷卻速度，初始坯殼不會(huì)在彎月面上形成，因結(jié)晶器振動(dòng)而產(chǎn)生的結(jié)晶器-坯殼間隙的壓力波動(dòng)就因間隙增大而減小。結(jié)果就可防止生成振痕和鉤痕，從而也防止了鉤痕卷入夾雜物和氣泡。用EMC可大大減少板坯表面10mm深度內(nèi)的夾雜物數(shù)量。這是JRCM電磁連鑄項(xiàng)目的研究成果之一。對(duì)2.2和2.3提到的中間包和結(jié)晶器流場(chǎng)控制以去除夾雜物來講，計(jì)算電磁流體動(dòng)力學(xué)研究是必不可少的。4控制夾雜物化學(xué)成分耦合析出模型分析凝固觀偏析時(shí)考慮了溶質(zhì)向固體的反向擴(kuò)散。假設(shè)剩下的液體內(nèi)達(dá)到局部熱力學(xué)平衡，包括夾雜物的析出。這個(gè)模型可模擬凝固時(shí)夾雜物化學(xué)成分的變化，曾用于控制奧氏體不銹鋼的氧化物夾雜。當(dāng)固體分?jǐn)?shù)為0.5時(shí)，厚壁耐磨鋼板中氧含量的氧化鋁、氧化硅含量計(jì)算值與觀察結(jié)果很好相符。兩種結(jié)果都指出，當(dāng)鋼中總氧量從40ppm增至80ppm時(shí)，氧化鋁含量急速下降而氧化硅含量大大增加。在總氧量40ppm的鋼中，即使在高溫下，夾雜物中大都是堅(jiān)硬的結(jié)晶相，為氧化鋁和MgO?Al2O3尖晶石，這些夾雜物是不能變形的。而在總氧量為80ppm的鋼中，在1200℃時(shí)液態(tài)相占夾雜物的80%，這些夾雜物被認(rèn)為是可以變形的。根據(jù)這一發(fā)現(xiàn)，成功地開發(fā)了一種可拔絲的奧氏體不銹鋼。對(duì)輪胎鋼絲也作了類似的分析。對(duì)厚壁耐磨鋼板控制夾雜物化學(xué)成分來說，計(jì)算熱力學(xué)是很有用的。



生產(chǎn)的型號(hào)中另外同等級(jí)進(jìn)口耐磨板也有很多，像JFE-C500、DILLIDUR 400V等，耐磨性能、使用壽命和加工性能更加優(yōu)異。原材料是鋼鐵，經(jīng)過特殊的熔煉，軋制工藝，改變內(nèi)部組織結(jié)構(gòu)和元素變化和元素含量形成的特殊性質(zhì)的鋼鐵。DILLIDUR 500V為出廠交貨狀態(tài)平均硬度達(dá)500 HBW（針對(duì)較低厚度范圍）的耐磨鋼，其機(jī)械性能通過淬火獲得。DILLIDUR 500V在極高磨損環(huán)境中使用，同時(shí)它還具有優(yōu)良的可加工性能，尤其是焊接性能。應(yīng)用實(shí)例：土方機(jī)械、裝載機(jī)械、挖泥船、翻卸式礦車、輸送設(shè)備、自卸車、刀刃、切斷破碎機(jī)、廢物處理及回收設(shè)備等。新鋼nm500耐磨板具有很高的拉伸性能 但不適用于強(qiáng)調(diào)性的應(yīng)用，此時(shí)，請(qǐng)選用高強(qiáng)度鋼板DILLIMAX?？v向試樣V缺口夏比沖擊試驗(yàn)（20mm（0.8英寸）厚鋼板參考值）韌性：-20°C（-4°F），25 J試驗(yàn)表面布氏硬度每爐（40噸）測(cè)試一次。鋼板標(biāo)識(shí)在無其它約定的情況下，鋼板的鋼印標(biāo)識(shí)至少包括以下內(nèi)容：牌號(hào)（DILLLIUR 500V）爐號(hào)母板號(hào)和鋼板號(hào)鋼廠標(biāo)檢驗(yàn)員標(biāo)志加工性能戶采用的整套加工工藝及應(yīng)用技術(shù)對(duì)由本材料制造出的產(chǎn)品的可靠性至關(guān)重要。應(yīng)確保設(shè)計(jì)、構(gòu)造和加工方法適用于本材料，符合加工者須遵循的*新加工工藝要求及產(chǎn)品的目的用途要求。用戶應(yīng)自行選擇合適的材料，在兼顧本材料高強(qiáng)度和高硬度特性的同時(shí)，應(yīng)遵循符合EN 1011-2(焊接）和CEN/TR




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nm400耐磨鋼板橫向裂紋多在以下情況發(fā)生。①較大的工件未淬透時(shí)，在工件的淬硬區(qū)與非淬硬區(qū)之間過渡處有一個(gè) 軸向拉應(yīng)力，從而引起橫向裂紋。橫向裂紋垂直于軸，而且從內(nèi)部產(chǎn)生。②在表面淬火時(shí)硬化區(qū)和非硬化區(qū)之間存在著較大的切向或軸向拉力，因而形成過渡區(qū)裂紋，這種裂紋由過渡區(qū)向表面擴(kuò)展而呈表面弧形裂紋。③工件有凹槽、棱角、截面突變處時(shí)常發(fā)生弧形裂紋。④淬火工件有軟點(diǎn)時(shí)，軟點(diǎn)周圍也存在一個(gè)過渡區(qū)，該處存在著很大的拉應(yīng)力，從而引起弧形裂紋。⑤有帶槽、中心孔或銷孔的零件淬火時(shí)，這些部位冷卻較慢，相應(yīng)的淬硬層較薄，故在過渡區(qū)由于拉應(yīng)力作用易形成弧形裂紋。(3)網(wǎng)狀裂紋這種裂紋是一種表面裂紋，其深度較淺，一般在0. 01～1. 5mm左右。裂紋走向具有任意方向性，與工件的外形無關(guān)，許多裂紋相互連接構(gòu)成網(wǎng)狀，裂紋分布面積較大。當(dāng)裂紋變深時(shí)，網(wǎng)狀逐漸消失;當(dāng)達(dá)到1mm以上時(shí)，就變成任意走向的縱向分布的少數(shù)條紋了。網(wǎng)狀裂紋多在以下情況發(fā)生。①表面脫碳的高碳鋼工件淬火后極易形成網(wǎng)狀裂紋。這是因?yàn)楸砻婷撎紝哟慊鸷?，?nèi)層馬氏體含碳量比表層高，這樣表層形成的馬氏體與內(nèi)部的馬氏體體積差大，使表面造成很大的多向拉應(yīng)力。在某些合金鋼中，脫碳油淬后便可能形成這種網(wǎng)狀裂紋。②一些在機(jī)械加工中未完全除去脫碳層的工件，在高頻淬火或火焰淬火時(shí)也會(huì)形成網(wǎng)狀裂紋。③在實(shí)際生產(chǎn)中發(fā)現(xiàn)，40CrMnMo鋼鍛鐵毛坯，因加工余量較小，粗加工后仍留有黑皮，淬火后在原黑皮處(即脫碳層)常發(fā)現(xiàn)網(wǎng)狀裂紋。但是，并非脫碳層一定會(huì)產(chǎn)生網(wǎng)狀裂紋。當(dāng)表層完全脫碳時(shí)，淬火后表層為鐵素體，因鐵素體塑性好，易變形，可使應(yīng)力松弛，則不易形成網(wǎng)狀裂紋。(4)剝離裂紋剝離裂紋的特征是淬火后裂紋發(fā)生在工件次表層很薄的區(qū)域，裂紋與工件表面平行。這種裂紋多發(fā)生在表面淬火，或表層滲碳、碳氮共滲、滲氮和滲硼等化學(xué)熱處理的工件中。裂紋位置多在硬化層和心部交界處，即多產(chǎn)生在過渡區(qū)中。例如，合金滲碳鋼工件，以一定速度淬火冷卻后，滲碳層組織為馬氏體、碳化物以及殘余奧氏體，過渡區(qū)為貝氏體+馬氏體，或者托氏體。心部為鐵素體+珠光體。


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