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天津珩磨管油缸管絎磨管我們大口徑厚壁絎磨管廠對Φ400mm自動軋管機組，穿孔、二次穿孔（延伸）、自動軋管和均整4個軋制過程的荒管實測壁厚數(shù)據(jù)進(jìn)行了傅立葉變換，得出了壁厚不均的定量分析及其形成原因，并以此為基礎(chǔ)提出了改善鋼管壁厚不均的途徑： ①二次穿孔（延伸）后荒管上的螺旋形壁厚不均的分布特征一直保留到成品管，因此改善二次穿孔（延伸）是改善成品管壁厚精度的關(guān)鍵環(huán)節(jié)，主要措施是改進(jìn)工具設(shè)計，提高頂桿和頂頭在旋轉(zhuǎn)過程中與軋制線的同心度。 ②改善穿孔后毛管的壁厚不均是重要環(huán)節(jié)，主要措施是提高管坯的加熱均勻性，提高定心孔的精度，加長頂頭均整帶的長度和反錐的長度，提高頂桿與頂頭在旋轉(zhuǎn)過程中與軋制線的同心度。 ③軋管時雖會產(chǎn)生嚴(yán)重的對稱性壁厚不均，但對減輕螺旋形的壁厚不均有一定的作用。因此，軋管時應(yīng)軋制兩道，道次之間應(yīng)將荒管翻轉(zhuǎn)90°。 ④均整過程能基本上對稱性壁厚不均，但對螺旋形壁厚不均的作用甚小，因此，應(yīng)提高均整機的能力。 ⑤傅立葉變換是研究斜軋過程壁厚不均的有效手段，這一方法也可用于其他鋼管生產(chǎn)機組管體壁厚不均的研究。 滾壓管



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天津珩磨管油缸管絎磨管珩磨管淬火裂紋的宏觀形態(tài)圖2.1.1 材料冶金質(zhì)量縮孔和嚴(yán)重的軋制缺陷造成材料明顯的不均勻性，這時材料是不宜進(jìn)行熱處理的。而不少材料的冶金缺陷均可能單獨與宏觀或微觀的內(nèi)應(yīng)力發(fā)生作用，促發(fā)珩磨管淬火裂紋。這些冶金質(zhì)量問題包括：宏觀偏析、固溶體偏析、固溶氫、鍛軋缺陷、夾渣、鐵素體珠光體帶狀組織及碳化物帶狀組織等。沿夾雜物擴(kuò)展的珩磨管淬火裂紋2.1.2 材料含碳量和合金元 含碳量增加將降低馬氏體的斷裂強度。根據(jù)脆性固體理論斷裂強度： 其中E、d值與含碳量相關(guān)，含碳量提高，馬氏體中鐵原子間結(jié)合力降低，彈形模量也降低，鋼的斷裂強度也隨之降低。碳量增加，d值增加，使斷裂強度降低。 而合金元素對珩磨管淬火裂紋的影響不一，例如Mn、Cr、V、Mo等元素與C一樣，隨其含量的增加而淬裂傾向變大。然而，B元素較為特殊，B能有效地提高淬透性。稀土元素對淬裂的影響研究甚少，說法不一。適量的稀土元素可減少位錯移動所需要的摩擦力，因而有降低脆性破斷傾向的作用。稀土元素富集于晶界，可凈化和強化晶界，使P等雜質(zhì)難以再偏集于晶界，可能起到減輕沿晶斷裂的作用。滾壓管



天津珩磨管油缸管絎磨管歐標(biāo)EN10305-4：2003為準(zhǔn)液壓鋼管介紹：生產(chǎn)出的精密液壓鋼管是精密冷拔后的無縫管通過無氧回火處理表面和內(nèi)部應(yīng)力后再經(jīng)過磷化防銹處理制成。產(chǎn)品尺寸精度高，延展性好，容易加工彎成各種需要的形狀而管子截面不會縮小或變扁；管子表面精度高、經(jīng)無氧回火處理后表面硬度適中易于卡套連接,內(nèi)孔和表面經(jīng)磷化防銹處理后無需酸洗除銹可直接安裝。 珩磨管：由冷軋精密無縫鋼管是由無縫鋼管成品管或無縫管荒管，經(jīng)酸洗，磷化，皂化處理后，然后經(jīng)冷軋管機軋制而成液壓鋼管。液壓鋼管精密度極高一般可控制在0。02-0。05MM范圍之內(nèi)，其標(biāo)準(zhǔn)為：GB3639-83，內(nèi)經(jīng)允許偏差為0.03mm，內(nèi)表面粗糙度：Ra 0.2～0.8μm，液壓鋼管直線度：0.3～1.5mm/m，專用做油鋼的筒徑。 無縫鋼管的重量kg/m ＝ (Od - Wt) ＊ Wt ＊ 0.02466 其中Od是外徑Wt是壁厚（：（外徑-壁厚）＊壁厚＊0.02466 Kg/m。滾壓管




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